СНиП 2.06.04-82. Нагрузки и воздействия на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов).

Таблица 28*

b - ширина сооружения (опоры или секции сооружения) по фронту и на уровне действия льда, м;

h_d - расчетная толщина льда, м, принимаемая равной: для речного льда 0,8 от максимальной за зимний период толщины льда обеспеченностью 1%, для морского - максимальной толщине льда 1% - ной обеспеченности.

Примечания. 1. Для водохранилищ и озер, а также участков рек южнее линии Архангельск - Киров - Уфа - Кустанай - Караганда - Усть-Каменегорск допускается принимать нормативные сопротивления льда сжатию в пе­риод ледохода R_c = 0,3 МПа, а дли начальной его стадии на реках этого района R_c = 0,45 МПа, нормативные сопротивления смятию льда - по формуле (116), но не выше R_b = 0,46 МПа в период ледохода и R_b =0,75 МПа - в на­чальной стадии ледохода.

2. Настоящие требования распространяются не пресно­водный и однолетний морской лед.

3. Денные таблиц 27* и 28* допускается принимать при скорости движения льда 0,5 м/с и более.

5.2*. Точку приложения равнодействующей ледовой нагрузки необходимо принимать ниже расчетного уровня воды на 0,Зh_d, м.

Нагрузки на сооружения от движущегося торо­систого ледяного поля, определенные согласно пп. 5.3*- 5.6*. необходимо увеличивать умножени­ем их на коэффициент, принимаемый: для Балтий­ского, Японского, Черного, Азовского и Каспийс­кого морей - 1,3;-Берингова Охотского, Белого и морей Арктического бассейна - 1,5.

Примечание. Для морей Арктического и Дальневосточного бассейнов нагрузки на сооружении уточняются по опытным данным.

НАГРУЗКИ ОТ ЛЕДЯНЫХ ПОЛЕЙ НА СООРУЖЕНИЯ

6.3*. Силу от воздействия движущихся ледяных полей на сооружения с вертикальной передней гранью необходимо определять:

от воздействия ледяного поля на отдельно стоящую опору с передней гранью треугольного очерта­ния при прорезании ею льда F_b,p, МН, или при оста­новке ледяного поля опорой F_c,p, МН, по меньшему значению из определенных по формулам:

F_b,p = mR_bbh_d ; (117)*

; (118)*

от воздействия движущихся ледяных полей на отдельно стоящие опоры любого другого очерта­ния при прорезании ими льда F_b,p, МН, по формуле (117)*;

от воздействия движущихся ледяных полей на протяженные сооружения (b/h_d ³ 50) при ударе отдельных льдин F_c,w, МН, или при разрушении льда F_b,w, МН,по наименьшему значению из опреде­ленных по формулам:

; (119)

F_b,w = 0,5R_cbh_d. (120)

где m - коэффициент формы опоры в плане, определяемый по табл. 29*;

v - скорость движения ледяного поля, м/с, определяемая по данным на­турных наблюдений, а при их отсут­ствии допускается принимать ее равной: для рек и приливных участ­ков морей - скорости течения во­ды; для водохранилищ и морей - 3% от значения скорости ветра 1%-ной обеспеченности в период движения льда;

А - площадь ледяного поля, м², опреде­ляемая по натурным наблюдениям в данном или смежных пунктах;

g - половина угла заострения передней грани опоры в плане, град;

R_b, R_c, b, h_b - обозначения тоже, что в п. 5.1*.

Примечание. В морских условиях при подвижках ледяного поля со скоростью меньше 0,5 м/с нагрузки для отдельно стоящих опор и протяжных сооружений уточняются по опытным данным.

Таблица 29*

5.4*. Силу от воздействия ледяного поля на сооружения откосного профиля или на отдельно стоящую опору, имеющую в зоне действия льда на­клонную поверхность, необходимо определять:

на сооружение откосного профиля:

а) горизонтальную составляющую силы F_h, МН, - как наименьшее из значений, полученных по фор­муле (120) и по формуле

; (121)*

б) вертикальную составляющую силы F_v,, МН,- по формуле

; (122)*

на отдельно стоящую опору с наклонной передней гранью;

а) горизонтальную составляющую силы F_h,p, МН, - как наименьшее из значений, полученных по формулам (117)*и(121);

б) вертикальную составляющую силы F_v,p, МН,- по формуле(122)*;

где k_b - коэффициент, принимаемый по табл. 30*;

m_t - коэффициент, принимаемый по табл. 31*;

R_f, h_d, b - обозначения те же, что в п. 5.1*.

Таблица 30*

Таблица 31*

Примечание. Значение расчетного угла наклона режущей грани сооружения при ее обледенении допускает­ся увеличивать с учетом опыта эксплуатации существующих в данном районе сооружений, но не более чем на 20 град.

5.5*. Силу от воздействия движущихся ледяных полей F_p, МН, на опору сооружения из ряда верти­кальных опор, расположенных на расстоянии l, м, при значениях b/l от 0,1 до 0,9 необходимо прини­мать как наименьшее из значений, определенных по формулам (117)*, (118)*и по формуле

. (123)*

Силу от воздействия движущихся ледяных по­лей F_b, МН, на упругоподатливую опору с треу­гольным очертанием передней грани необходимо принимать как наименьшее из значений, определен­ных по формуле (117)* и по формуле

; (124)*

где d - коэффициент упругой податли­вости опоры сооружения, м/МН, определяемый методами строи­тельной механики;

Rc,m,v,

b, h_d, A,g, k_b - обозначения те же, что в пп, 5.1* и 5.3*.

5.6*. Силу от воздействия остановившегося ледяного поля, наваливающегося на сооружение при действии течения воды и ветра F_s, МН, необходимо определять по формуле

F_s = (p_m +p_v +p_i +p_ma)A, (125)

в которой величины p_m, p_v, p_i и p_m, МПа, опре­деляются по формулам:

; (126)

; (127)

; (128)

; (129)

где v_max - максимальная скорость течения во­ды подо льдом 1%- ной обеспечен­ности в период ледохода, м/с;

v_w,max - максимальная скорость ветра в пе­риод ледохода 1%- ной обеспечен­ности, м/с;

L_m - средняя длина ледяного поля по на­правлению потока, принимаемая по данным натурных наблюдений, а при их отсутствии для рек допус­кается принимать L_m, равной утро­енной ширине реки, м;

i - уклон поверхности потока;

h_d и A - обозначения те же, что в пп. 5.1* и 5.3*.

Примечание. Расчетная ширина ледяного поля принимается по данным натурных наблюдений, а для затворов или аналогичных сооружений - не более ширины пролета сооружения.

НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ НА СООРУЖЕНИЯ ОТ СПЛОШНОГО ЛЕДЯНОГО ПОКРОВА ПРИ ЕГО ТЕМПЕРАТУРНОМ РАСШИРЕНИИ

5.7. Линейную нагрузку q, МН/м, на сооружение от воздействия сплошного ледяного покрова соле­ностью менее 2 % при его температурном расши­рении необходимо определять по формуле

q = h_maxk_lp_t, (130)

где h_max - максимальная толщина ледяного покрова, м, обеспеченностью 1%;

k_l - коэффициент, принимаемый по табл.32;

Таблица 32

р_t - давление за счет упругой и пласти­ческой деформаций, МПа, при тем­пературном расширении льда, опре­деляемое по формуле

; (131)

v_t,a - максимальная скорость повышения температуры воздуха, °С/ч, за вре­мя t, ч (6 ч при 4 срочных наблю­дениях);

h_i - коэффициент вязкости льда, МПа×ч, определяемый по форму­лам:

при t_i ³-20°С

; (132)

при t_i < - 20 °С

; (133)

t_i - температура льда, °С, определяемая по формуле

; (134)

t_b - начальная температура воздуха, °С, от которой начинается ее повыше­ние;

h_rel - относительная толщина ледяного покрова с учетом влияния снега, определяемая по формуле

; (135)

h_red - приведенная толщина ледяного покрова, м, определяемая по формуле

; (136)

h_s,min - наименьшая толщина снежного по­крова за расчетный период, м, опре­деляемая по данным натурных наблюдений, а при их отсутствии не­обходимо принимать