|
4.5. При расчете каркасных плит и панелей коэффициент
4.6. При расчете каркасных плит и панелей коэффициент m при клеевом соединении асбестоцементных обшивок с асбестоцементным каркасом следует определять по формуле
где
G - модуль сдвига материала обшивок плит и панелей, принимаемый для асбестоцемента по табл.2.
4.7. При расчете каркасных плит и панелей коэффициент m при соединении обшивок с каркасом с помощью металлических элементов (шурупов, винтов, болтов или заклепок) следует определять по формуле
где
При расчете свободно опертых каркасных плит и панелей на действие равномерно распределенной нагрузки коэффициент m следует определять по формуле
где
При этом следует выполнять требования п.4.8.
4.8. Подбор сечения каркасных плит и панелей следует производить из условия приближения значения
При расчете каркасных плит и панелей коэффициент
4.9. При расчете каркасных плит и панелей положение нейтральной оси сечения конструкции без учета податливости соединений обшивок с каркасом необходимо определять по формуле
Черт. 3. График для определения коэффициента панелей с деревянным 1, алюминиевым 2 и стальным 3 каркасами
4.10. Расчет элемента соединения обшивок с каркасом следует производить из условия
где
4.11. Расчет плит и панелей на деревянных каркасах при соединении обшивок с каркасом шурупами следует производить с учетом работы обшивок, при соединении обшивок с каркасом оцинкованными стальными гвоздями или алюминиевыми гвоздями и профилями - без учета работы обшивок.
4.12. Напряжения в элементах экструзионных плит и панелей (черт.4) следует определять:
в полках
в ребрах
где I, S - момент инерции сечения и статический момент сдвигаемой части сечения конструкции относительно нейтральной оси;
Черт.4. Поперечное сечение экструзионной панели
1, 2 - полки панели; 3 - ребра панели; 4 - утеплитель.
4.13. Напряжения в элементах бескаркасных плит и панелей (черт.5) следует определять:
в обшивках :
в заполнителе:
где I -приведенный (к материалу обшивки 1) момент инерции сечения конструкции, определяемый без учета заполнителя и обрамления.
Черт.5. Поперечное сечение бескаркасной панели с обрамлением
1, 2 - асбестоцементные обшивки; 3 - элементы обрамления панели; 4 - заполнитель (пенопласт); 5 - клеевой шов
4.14. Напряжения в волнистых асбестоцементных листах, уложенных в кровлях и настилах по одно- или двухпролетной схеме, следует определять при действии:
равномерно распределенной нагрузки - по формуле
сосредоточенной нагрузки, приложенной к гребню любой из средних волн, - по формуле
где С - коэффициент, определяемый по черт.6 в зависимости от
Черт.6. График для определения коэффициента С
Черт.7. График для определения коэффициента
4.15. Момент сопротивления волнистого листа
на равномерно распределенную нагрузку - по формуле
на сосредоточенную нагрузку - по формуле
где
n - число волн в листе.
РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ НА ТЕМПЕРАТУРНЫЕ И ВЛАЖНОСТНЫЕ ВОЗДЕЙСТВИЯ
4.16. При расчете асбестоцементных конструкций температурные и влажностные воздействия следует относить к кратковременным воздействиям.
4.17. Напряжения в элементах однопролетных свободно опертых каркасных плит и панелей с двумя обшивками, а также экструзионных плит и панелей от температурных или влажностных воздействий следует определять по формулам:
в наружных 1 и внутренних 2 обшивках (полках):
в каркасе (ребрах) со стороны наружных 1 и внутренних 2 обшивок (полок):
где
где
Черт.8. График для определения коэффициентов
4.18. При расчете ограждающих конструкций отапливаемых зданий в стадии эксплуатации на температурные воздействия нормативные значения
где
При расчете плит покрытий на сочетание нагрузок, включающее снеговую нагрузку и температурные воздействия, величину
При определении расчетных значений
4.19 При расчете конструкций на влажностные воздействия нормативные значения влажностных деформаций обшивок (полок) Значение
для листового - равным 8% по массе;
для экструзионного - равным 3,5% по массе.
Значения
Таблица 6
Обозначения, принятые в табл.6:
При определении расчетных значений влажностных деформаций их нормативные величины следует умножать на коэффициент надежности по нагрузке
Черт.9. Зависимость влажности W листового 1 и экструзионного 2 асбестоцементов от относительной влажности воздуха
4.20. Напряжения в элементах однопролетных свободно опертых бескаркасных плит и панелей с двумя обшивками от температурных и влажностных воздействий следует определять по формулам:
в наружных 1 и внутренних 2 обшивках:
в заполнителе
где
РАСЧЕТ ЦЕНТРАЛЬНО-СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
4.21. Напряжения в центрально-сжатых экструзионных конструкциях следует определять по формуле
где N - продольная сила;
Предельное значение гибкости
Черт.10. График для определения коэффициента продольного изгиба
4.22. Расчетную длину конструкции
при шарнирно закрепленных концах элемента - 1,0;
при одном шарнирно закрепленном и другом защемленном конце - 0,8;
при одном защемленном и другом свободном нагруженном конце - 2,2;
при обоих защемленных концах - 0,65.
В случае равномерно распределенной по длине элемента осевой нагрузки коэффициент
при обоих шарнирно закрепленных концах - 0,73;
при одном защемленном и другом свободном конце - 1,2.
РАСЧЕТ СЖАТО-ИЗОГНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
4.23. Напряжения в сжато-изогнутых экструзионных конструкциях следует определять по формулам:
в крайних растянутых волокнах
в крайних сжатых волокнах
где
W -расчетный момент сопротивления поперечного сечения элемента.
Б. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ АСБЕСТОЦЕМЕНТНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ВТОРОЙ ГРУППЫ
4.24. Прогибы и перемещения элементов конструкций не должны превышать предельных, установленных СНиП 2.01.07-85.*
____________ *В редакции постановления Госстроя СССР от 08 июля 1988 г. № 132. (Примечание юридического бюро "Кодекс").
Таблица 7
4.25. При определении прогиба асбестоцементных каркасных плит и панелей изгибную жесткость следует определять по формуле
4.26. При определении прогиба асбестоцементных обшивок каркасных плит и панелей изгибную жесткость обшивок
4.27. При определении прогиба асбестоцементных экструзионных плит и панелей изгибную жесткость следует принимать по моменту инерции сечения брутто.
4.28. При определении прогиба бескаркасных плит и панелей, в том числе с обрамлением их по контуру, изгибную жесткость следует определять по формуле
где
где b - ширина плиты и панели.
4.29. Максимальный прогиб однопролетных свободно опертых каркасных плит и панелей с двумя обшивками от температурных или влажностных воздействий следует определять по формуле
где M - момент от нормативных значений температурных или влажностных воздействий, определяемый по формуле (41).
4.30. Максимальный прогиб однопролетных свободно опертых бескаркасных плит и панелей с двумя обшивками от температурных или влажностных воздействий следует определять по формуле
5. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ СОЕДИНЕНИЙ АСБЕСТОЦЕМЕНТНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
5.1. При расчете соединений обшивок с деревянным каркасом расчетное усилие |
следует определять по формуле
. (19)
, (20)
- модуль сдвига клея, принимаемый для эпоксидных клеев по табл.2 справочного приложения 3;
, (21)
, 
- изгибающие моменты в начальном B и конечном С сечениях (при 
) рассматриваемого участка с однозначной эпюрой поперечных сил;
,
- приведенные (к материалу каркаса) статические моменты обшивок 1 и 2, вычисляемые с учетом указаний п.4.3, относительно нейтральной оси, положение которой определяется по формуле (24);
- коэффициент, определяемый по черт.3 в зависимости от диаметра элемента соединения d;
- коэффициент, принимаемый для элементов соединения из стали равным 1,0, из алюминия - 1,1;
- число принимаемых срезов элементов соединения в каждом шве на рассматриваемом участке с однозначной эпюрой поперечных сил;
- угол поворота каркаса конструкции, определяемый без учета обшивок, на рассматриваемом участке в месте действия минимального момента;
- приведенный (к материалу каркаса) момент инерции сечения конструкции, вычисляемый относительно нейтральной оси, положение которой вычисляется по формуле (24).
(22)
- число срезов элементов соединений в каждом шве на половине пролета.
к значению 
, определяемому по формуле
. (23)
следует принимать: если 
- равным 
, если 
- равным 
.
. (24)
для плит и
, (25)
определяется по формулам (62), (64) - (66).
; (26)
, (27)
- коэффициент, принимаемый для плит и панелей высотой от 60 до 140 мм равным 1, высотой от 160 до 180 мм - равным 0,8. 
; (28)
; (29)
(30)
; (31)
; (32)
и 
(где 
, 
- шаг волны и пролет волнистого листа; 
, 
- моменты инерции волнистого и плоского листов на единицу ширины); для листов, опирающихся по двухпролетной схеме, коэффициент С следует умножать на 0,9.;
- коэффициент условий работы, принимаемый при применении листов в кровлях в случае отсутствия чердачного перекрытия равным 0,75, в остальных случаях - 1;
- коэффициент, определяемый по черт.7 (где 
и 
- толщина листа и высота волны листа);
- момент сопротивления сечения волнистого асбестоцементного листа относительно нейтральной оси, определяемый по формуле (33) или (34). 
следует определять при расчете: 
; (33)
, (34)
; (35)
(36)
; (37)
; (38)
, (39)
; (40)
; (41)
; (42)
- расстояние от нейтральной оси конструкции, положение которой определяется без учета податливости соединений по формуле (24), до рассматриваемого волокна;
- коэффициенты, определяемые по черт.8 в зависимости от значения 
,
,
- расстояние от нейтральной оси до середины обшивок (полок) 1и 2;
- температурные или влажностные относительные линейные деформации обшивок (полок) 1 и 2, определяемые по формулам (43), (44) и по п.4.19;
- температурные относительные линейные деформации крайних волокон каркаса, примыкающих к обшивкам (полкам) 1 и 2, определяемые по формулам (45) и (46).
и 
и 
следует определять по формулам:
; (43)
; (44)
; (45)
; (46)
; (47)
; (48)
, 
, 
- коэффициенты температурного линейного расширения материала наружных 1 и внутренних 2 обшивок (полок) и каркаса (ребер), принимаемые для асбестоцемента по табл.5;
, 
- среднесуточные температуры наружного воздуха в теплое 
и холодное 
время года, принимаемые в соответствии с требованиями СНиП 2.01.07-85;
, 
- температуры внутреннего воздуха помещений в теплое 
и холодное 
время года, принимаемые по ГОСТ 12.1.005-76 или по строительному заданию на основании технологических решений;
- температура, при которой происходит изготовление конструкций, принимаемая равной 17°С.
следует принимать равной минус 17°С.
, 
и 
, 
нормативные величины 
и 
, полученные по формулам (47) и (48), умножают на коэффициент надежности по нагрузке 
.
и 
следует определять для асбестоцемента по п. 3.7 в зависимости от значений начальной 
и конечной 
влажности материала.
для асбестоцемента следует принимать:
для асбестоцемента необходимо определять по табл.6.
- конечная влажность асбестоцемента, соответствующая данному значению относительной влажности воздуха 
и определяемая по черт.9;
, 
- максимальная и минимальная среднемесячная относительная влажность наружного воздуха, определяемая по СНиП 2.01.01-82;
- максимальная влажность асбестоцемента, принимаемая для листового асбестоцемента равной 19%, для экструзионного асбестоцемента - 20%;
- относительная влажность воздуха в помещении здания, принимаемая по ГОСТ 12.1.005-76 или по строительным заданиям на основании технологических решений.
.
.
; (49)
; (50)
; (51)
- модуль сдвига материала заполнителя, принимаемый для пенопластов по табл.1 справочного приложения 2.
, (52)
- коэффициент продольного изгиба, принимаемый по черт.10 в зависимости от гибкости элемента 
;
- площадь поперечного сечения брутто.
для конструкций следует принимать не более 100.
.
, загруженной продольной силой, следует определять путем умножения геометрической длины элемента на коэффициент 
, равный:
следует принимать равным:
; (53)
; (54)
- площадь поперечного сечения нетто элемента;
- коэффициент, учитывающий дополнительный момент от продольной силы при деформации элемента: 
; (55)
. (56)
(на единицу ширины) необходимо определять по формуле
. (57)
, (58)
- коэффициент, определяемый по формуле
, (59)
, (60)
. (61)
, которое может быть воспринято одним элем