СНиП 2.02.05-87 Фундаменты машин с динамическими нагрузками.

6. ФУНДАМЕНТЫ ФОРМОВОЧНЫХ МАШИН ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВА СБОРНОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОНА

6.1. Требования настоящего раздела распространяются на проектирование фундаментов следующих видов машин для производства (формования) сборных железобетонных изделий и конструкций:

вибрационных площадок на упругих опорах;

виброударных площадок на упругих опорах;

ударных (кулачковых) площадок со свободным падением движущихся частей;

стационарных и скользящих виброштампов.

6.2.В состав исходных данных для проектирования фундаментов машин, указанных в п. 6.1, кроме материалов, перечисленных в п. 1.1, должны входить:

масса подвижных частей площадки;

схема расположения, тип и жесткость упругих опор;

число оборотов в минуту и амплитуда возмущающих сил вибратора, момент эксцентриков вибратора;

значение безынерционной пригрузки;

высота падения ударной части площадки;

расположение и размеры рабочих мест, если технологическим процессом производства не предусматривается дистанционное управление работой данной формовочной машины.

6.3. Фундаменты под формовочные машины для производства сборного железобетона следует проектировать массивными в виде плит или блоков.. Фундаменты следует армировать в соответствии с требова­ниями п. 1.15.

6.4. Рабочее место на фундаменте должно быть защищено от вибраций в соответствии с требованиями ГОСТ 12.1.012-78.

6.5. При формовании изделий в высоких формах (например, кассетных) обслуживающие площадки вокруг форм (кассет) не  допус­кается опирать на фундаменты формовочных машин и соединять с ними.

6.6. Фундаменты под вибрационные, виброударные и ударные  площадки, а также под стационарные виброштампы следует проекти­ровать таким образом, чтобы центр тяжести площади подошвы фунда­мента и центр жесткости упругих опор, а также линии действия равнодействующей возмущающих сил вибратора или ударов распола­гались, как правило, по одной вертикали.

Эксцентриситет равнодействующей возмущающих сил вибратора или линии действия ударов по отношению к центру тяжести площади подошвы фундамента не должен превышать: для вибрационных площадок и стационарных виброштампов 3%, а для виброударных и ударных площадок 1% размера стороны подошвы фундамента, в направлении которой смещается равнодействующая.

6.7. Амплитуды вертикальных колебаний a_v фундаментов под вибрационные площадки на упругих опорах следует определять по формулам (35)-(38) обязательного приложения 1, в которых динамическую нагрузку на фундамент F_v, кН(тс), следует вычислять по формуле

                                                     (53)

где М_ехс -  момент эксцентриков вибратора, кН×м(тс×м), принимаемый  по заданию на проектирование;

т_о - масса подвижных частей площадки вместе с формуемым изделием, т(тс×с²/м), которая не учитывается при определении массы всей установки т (п. 5 обязательного приложения 1);

К - суммарный коэффициент жесткости опор, кН/м (тс/м), при­нимаемый по заданию на проектирование.

6.8. Для фундаментов виброударных и ударных площадок следует предусматривать, как правило, виброизоляцию.

Расчет амплитуд вертикальных колебаний а_z невиброизолированных фундаментов следует производить по формуле (1) обязательного приложения 2, в которой J_z = m_o v, коэффициент восстановления скорости удара принимают Î=0,5; скорость удара v, м/с, следует вычислять для ударных площадок по формуле (43) (см. п. 4.6), а для виброударных - по формуле

                                                          (54)

где F_v -  расчетное значение возмущающей силы вибратора, кН, (тс);

m_о -  масса подвижных частей, включая массу формы с бетоном, т (тс×с²/м);

w  -  угловая частота вращения, с^-1.

6.9. Амплитуды вертикальных колебаний а_v фундаментов вибро­штампов следует определять по формуле (35) обязательного приложения 1, в которой величины a_z и a^|_z, м, следует вычислять по формулам:

                        (55)

                      (56)

В формулах (55), (56):

F_v -  расчетное значение вертикальной составляющей возмущающих сил машины, кН(тс);

е - эксцентриситет ее приложения, м, принимаемый для стацио­нарных виброштампов равным нулю;

 т - масса фундамента, засыпки грунта на его обрезах, неподвижных частей машины и формуемого изделия, т(тс×с²/м);

q_j - момент инерции массы фундамента, засыпки грунта на его об­резах, неподвижных частей машины и формуемого изделия относительно оси, проходящей через общий центр тяжести перпендикулярно плоскости колебаний, т×м²(тс×м×с²);

l_j -  угловая частота вращательных колебаний фундамента, с^-1, опре­деляемая по формуле (29) обязательного приложения 1, в которой q_jо - момент инерции массы фундамента, засыпки грунта на его обрезах, неподвижных частей машины и формуемого изделия относительно оси, проходящей через центр тяжести подошвы фундамента перпендикулярно плоскости колебаний, т×м²(тс×м×с²);

w, l_z, l - то же, что и в формулах обязательного приложения 1.

7. Фундаменты оборудования копровых бойных площадок

7.1. Требования настоящего раздела распространяются на проек­тирование фундаментов (оснований) копровых бойных площадок копровых цехов и скрапоразделочных баз.

7.2. В состав исходных данных для проектирования фундаментов оборудования копровых бойных площадок, кроме материалов, указанных в п.1.1, должны входить:

масса ударной части копра, т(тс с²/м), и высота ее падения, м;

размеры в плане площади, на которой производится разбивка (разделка) скрапа;

данные о расположении копра по отношению к существующим и проектируемым зданиям и сооружениям.

7.3. Конструкции бойных площадок следует назначать в зависимости от расчетного сопротивления грунтов основания R_o, определяемого по СНиП 2.02.01-83, и энергии ударной части копра.

7.4. В грунтах с расчетным сопротивлением R_o ³ 200 кПа (2кгс/см²) и при энергии ударной части копра до 300 кДж (30тс×м) копровые бойные площадки следует устраивать в виде стальных плит (шабота), укладываемых по слою болванок или мартеновских козлов и мелкого скрапа толщиной не менее 1м, заполняющих котлован глубиной не менее 2м.

7.5. В грунтах с расчетным сопротивлением R_o < 200 кПа (2кгс/см²) и при энергии ударной части копра до 300 кДж (30тс×м) под стальными плитами (шаботом) болванки или мартеновские козлы и мелкий скрап (согласно п. 7.4) следует укладывать по подстилающей песчаной подушке толщиной не менее 1м, устроенной на железобетонной плите толщиной 1-1,5м.

7.6. В грунтах с расчетным сопротивлением R_o ³ 200 кПа (2кгс/см²) и при энергии ударной части копра более 300 кДж (30тс×м) копровые бойные площадки следует устраивать в виде стальных плит (шаботов), укладываемых по слою болванок или мартеновских козлов и мелкого скрапа толщиной не менее 1,5м и подстилающему слою песка толщиной не менее 1м, ограждаемых железобетонным цилиндром или коробом.

7.7. В грунтах с расчетным сопротивлением, R_o < 200 кПа (2кгс/см²) и при энергии ударной части копра более 300 кДж (30тс×м) копровые бойные площадки следует устраивать в виде железобетонных корыто­образных прямоугольных или круглых в плане конструкций (фунда­ментов), в которых размещаются стальные плиты (шаботы), уложенные на подшаботную прокладку, выполняемую, как правило, из трех слоев: нижнего защитного - в виде нескольких щитов из дубовых брусьев общей толщиной до 800 мм; среднего амортизирующего - в виде многослойной конструкции из чередующихся слоев чугунной стружки толщиной 80-100мм и стальных листов толщиной не менее 20 мм; верхнего - из броневых плит толщиной 30-100мм, на которых размещаются стальные блюмы.

7.8. Железобетонные конструкции фундаментов под оборудование копровых бойных площадок следует проектировать монолитными.

7.9. Шабот копровой бойной площадки должен устраиваться из стальных плит толщиной не менее 0,5м; ориентировочную массу шабота т_ап, т (тс×с²/м), следует принимать не менее 0,5 т_оh_о, где т_о и h_о - соответственно масса, т(тс×с²/м), и высоте падения, м, ударной части копра.

7.10. Боковые стенки железобетонных ограждений следует защищать по всей поверхности изнутри и поверху стальными плитами толщиной не менее 50мм, прикрепленными к деревянным брусьям сечением не менее 150х150 мм.

Для уменьшения разлета осколков разбиваемого лома стенки железобетонных ограждений выше уровня шабота (на высоту не менее половины наибольшего размера в плане) следует устраивать наклонными внутрь на 7-10⁰.

7.11. Минимальные расстояния от копровых бойных устройств до фундаментов строительных конструкций зданий и сооружений следует принимать по табл. 12.

Таблица 12

8. ФУНДАМЕНТЫ ДРОБИЛОК

8.1. Требования настоящего раздела распространяются на проекти­рование фундаментов щековых, конусных (гирационных) и молотковых (ударных) дробилок.

8.2. В состав исходных данных для проектирования фундаментов дробилок, кроме материалов, указанных в п. 1.1, должны входить:

значения горизонтальной и вертикальной составляющих равно­действующей динамических нагрузок F_п и их места приложения соответственно относительно верхней грани фундамента дробилок и вертикальной оси, проходящей через центр тяжести дробильной установки;

частота вращения вала эксцентрика для конусных дробилок или главного вала для других видов дробилок;

масса вращающихся частей; число и масса молотков, расстояние от оси вращения до центра тяжести молотка для молотковых дробилок;

масса корпуса дробилок, масса заполнения.

8.3. Монолитные фундаменты дробилок следует проектировать преимущественно стенчатыми из двух стен (между которыми пропус­кается транспортер), нижней и верхней плиты (или двух верхних поперечных ригелей).

8.4. Сборно-монолитные фундаменты дробилок следует проекти­ровать стенчатыми или рамными, предусматривая нижнюю плиту и верхние ригели из монолитного железобетона.

8.5. Групповые фундаменты под несколько дробилок следует преду­сматривать при расположении дробилок:

одноярусном - стенчатыми или рамными;

двух- или трехъярусном - стенчатыми.

При этом сборно-монолитные фундаменты следует проектировать, как правило, из блоков или стен, опирающихся на монолитную нижнюю плиту и связанных поверху монолитными обвязками.

8.6. Подошве отдельных фундаментов конусных дробилок следует придавать, как правило, квадратную форму, а фундаментам дробилок ос­тальных видов - прямоугольную, вытянутую в направлении действия динамических нагрузок.

8.7. Расчет колебаний фундаментов дробилок сводится к определению наибольшей амплитуды горизонтальных колебаний верхней грани фундамента.

Расчет следует выполнять в соответствии с требованиями п. 1.20 и обязательного приложения 1.

8.8. Расчет колебаний фундаментов конусных дробилок, имеющих прямоугольную форму подошвы, следует производить в плоскости, совпадающей с направлением меньшего размера подошвы.

8.9. Рамные фундаменты дробилок следует рассчитывать по прочности на действие веса всех элементов установки с учетом веса заполнения и силы F_d, заменяющей динамическое действие машины, в соответствии с указаниями пп. 1.22 и 1.23.

Значение F_d следует определять по формуле (3), в которой нормативное значение динамической нагрузки F_п устанавливается по заданию на проектирование, а коэффициент надежности по нагрузке и коэффициент динамичности следует принимать по табл. 4.

Нормативное значение динамической нагрузки F_п, кН(тс), для молотковых дробилок при отсутствии данных завода-изготовителя допускается определять по формуле

F_п=т_оеw²,                                                        (57)

где т_о - масса вращающихся частей дробилки, т(тс×с²/м);

е - эксцентриситет массы т_о, принимаемый равным 0